Umformen

Einteilung der Umformverfahren nach dem Spannungszustand

DIN 8582:

Abbildung 1

Hauptartikel: Umformverfahren

Verfahren der Blechumformung

Zu den wichtigsten Verfahren der Blechumformung gehören Tiefziehen und Streckziehen. Mit diesen Verfahren werden diverse Produkte für die unterschiedlichsten Anwendungsgebiete hergestellt:

• Automobilindustrie –> Türen, Hauben, Kotflügel
• Hausgeräteindustrie –> Spühlbecken, Abzugshauben, Gefriergeräte
• Nahrungsmittelindustrie -> Kochtöpfe, Joghurtbecher, Konserven
• Sonstige Industriebereiche -> Badewannen, Kapseln für Gasflaschen

Anwendung des Verfahrens Tiefziehen

Tiefziehen ist laut Definition nach DIN 8584 das Zugdruckumformen eines ebenen Blechzuschnittes in einen einseitig offenen Hohlkörper aller Formen ohne gewollte Änderung der Blechdicke, die Wanddicke entspricht der Bodendicke. Beim Tiefziehen im Erstzug entsteht aus dem zugeschnittenen ebenen Blech (ugs. Ronde) das Ziehteil in einem einzigen Prozessschritt. Bei größeren Formänderungen erfolgt der Umformprozess im Weiterzug des im Erstzug Hergestellten Bauteils.

Umformvorgang und Spannungsverteilung

Die einzelnen Phasen beim Ziehvorgang

Abbildung 2

• die Ronde wird auf der Ziehmatrize zentrisch aufgelegt
• der Niederhalter drückt die Ronde fest auf die Ziehmatrize
• der Niederhalter drückt die Ronde fest auf die Ziehmatrize
• der Ziehstempel zieht die Ronde durch die Öffnung der Ziehmatrize, dadurch wird der äußere Durchmesser der Ronde immer mehr verkleinert. Bis die Ronde vollständig zum Hohlkörper umgeformt ist
• Soll am Hohlkörper ein Kragen verbleiben, so müsste der Tiefzug begrenzt werden.

Entstehung der charakteristischen Dreiecke

Abbildung 3

Formt man einen Hohlkörper in eine Ronde zurück, dann ergibt sich das der Boden des Napfes mit seinem Radius r_n unverändert erhalten bleibt. Sich der Mantel (auch Zarge) des Hohlteils aus einer Vielzahl von Rechtecken der Breite b und der Länge (r_a – r_n) gebildet werden und zwischen den Rechtecken Dreiecksflächen, den sog. „charaktarischen Dreiecksflächen“ entstehen.

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Folge der charakteristischen Dreiecke

Überschüssiger Werkstoff geht nicht verloren, würde aber ohne einen Niederhalter zur Faltenbildung führen. Da ein ausweichen des Werkstoffes nicht möglich ist, wird das Blech zwischen Niederhalter und Ziehring gestaucht, zwischen Ziehring und Stempel wieder gestreckt. Zu beachten ist das die Niederhalterkraft außer der eigentlichen Ziehkraft zusätzlich aufgebracht werden muss. Dies führt zur Erhöhung der gesamt Ziehkraft.

Die Ziehkraft wird vom Materialquerschnitt des Werkstück übertragen und zwar zunächst in Boden nähe. Im fortlaufenden Ziehvorgang erfolgt diese Kraft auch auf den zylindrischen Teil in Bodennähe. Dadurch erfolgt eine Schwächung, kein Verlust, des Materialquerschnittes in Bodennähe.

Abbildung 4

Spannungsverteilung

Tangentiale Stauchung σ_t Entsteht durch das wandern des Werkstoffes zu immer kleineren Durchmessern. Radiale Zugspannung σ_r entsteht durch die Zugkraft beim Einziehen der Ronde in den Ziehspalt. Die Druckspannung σ_d Entsteht durch die Niederhalterkraft, hier wird der Werkstoff auf Druck beansprucht. Die Biegespannung σ_b entsteht durch das Biegen über die Ziehkante.

Abbildung 5

Wirkende Kräfte am Napf mit Flansch:

Abbildung 6

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Zugversuch, Fließkurve

Mechanische Werkstoffeigenschaften zur Auslegung von Blechumformprozessen werden meistens im Zugversuch ermittelt (Abbildung 7 ). Zu diesen Werkstoffeigenschaften gehören u.a. die Zugfestigkeit R_m , die Streckgrenze R_p0,2 (bzw. R_eH und R_eL), die Bruchdehnung A , der Verfestigungsexponent n, der aus der Gleichmaßdehnung A_gt ermittelt wird, sowie die Anisotropiekennwerte senkrechte Anisotropie r und ebene Anisotropie Δ_r .

Abbildung 7

Das Spannungs-Dehnungs-Diagramm dient zur Bestimmung der Festigkeits- und Verformungskenngrößen der Werkstoffe. Es kann in verschiedene Bereiche eingeteilt werden. Zu Beginn der Lastaufbringung erfolgt die Dehnung der Probe elastisch, d. h. nach Entlastung nimmt der Stab seine Ausgangslänge L₀ wieder ein. Im Diagramm stellt sich dieser Bereich als Gerade dar. Spannung und Dehnung ändern sich verhältnisgleich. Diesen Zusammenhang erkannte erstmals der Physiker Hooke, nach dem dieser Bereich auch Hookescher Bereich des Werkstoffs genannt wird.

Zur Auslegung von Blechumformprozessen reichen die im Zugversuch ermittelten Kennwerte nicht mehr aus, weil hier die Fließspannung kf des sich verfestigenden Werkstoffs zu jedem Umformgrad ϕ bekannt sein muss. Die Fließkurve kf (ϕ) stellt den Zusammenhang zwischen Fließspannung und Umformgrad dar. Sie kann z. B. mit Hilfe des Stauchversuchs oder des Zugversuchs ermittelt werden. Die Fließspannung ist neben dem Umformgrad auch von dem Werkstoff, der Temperatur und der Umformgeschwindigkeit abhängig.

Die Fließspannung ist ein Maß für die benötigte Kraft pro Flächeneinheit, um einen Körper plastisch zu verformen. Sie kann aus dem technischen Spannungsdiagramm σ (ε) unter Anwendung der Volumenkonstanz ermittelt werden.

Umformgrad  : ϕ = ln(1+ε) Fließspannung: kf = σ(1+ε)

Anisotropie

Bleche sind oft anisotrop in ihren mechanischen Eigenschaften, weil sie den richtungsabhängigen Herstellungsprozess des Walzens durchlaufen. Die Anisotropie von Blechen hat ihre Ursache in der Gefügestruktur und wird bestimmt durch:

• die Ausprägung der kristallographischen Richtung
• Form, Richtung und Lage von Einschlüssen und Ausscheidungen
• Form, Richtung und Lage der Körner

Diese Ursachen für die Anisotropie bedingen sich oft untereinander schon während der Herstellung des Bleches. Man unterscheidet senkrechte Anisotropie r (bzw. mittlere senkrechte Anisotropie r ) und die ebene Anisotropie Δr .

Senkrechte Anisotropie r

Die senkrechte Anisotropie r ist das Verhältnis der Umformgrade in Breiten- und in Blechdickenrichtung:

Abbildung 8

Aus diesem Verhältnis lassen sich je nach Größe von r folgende Schlussfolgerungen ziehen:

• r=1 : Es liegt isotropes, plastisches Verhalten vor, weil das Material unter Zugbelastung in Längsrichtung gleichmäßig aus

der Breiten- und Dickenrichtung fließt

• r>1 : Es liegt anisotropes, plastisches Verhalten vor, bei dem mehr Material unter Zugbelastung in Längsrichtung aus der

Breite in die Länge fließt, als aus der Dicke. In diesem Fall weist das Blech einen größeren Widerstand gegen eine Verringerung aus der Blechdicke auf.

• r<1 : Es liegt anisotropes, plastisches Verhalten vor, bei dem mehr Material aus der Dicke in die Länge fließt, als aus der

Breite. Es besteht ein größerer Widerstand des Bleches gegen eine Verminderung aus der Breite

Für Tiefziehbleche, bei denen eine Ausdünnung unerwünscht ist, empfiehlt sich daher eine hohe senkrechte Anisotropie (r > 1,25 ) . Die Betrachtung der senkrechten Anisotropie bezieht sich nur auf eine Ebene des Bleches. Bleche weisen jedoch unterschiedliche senkrechte Anisotropien in Abhängigkeit von der Walzrichtung auf. Um einen repräsentativen Wert für einen Blechwerkstoff zu erhalten, ist die mittlere senkrechte Anisotropie entscheidend. Diese ergibt sich aus der Aufteilung eines Bleches in zweimal 450 zur Walzrichtung.

Ebene Anisotropie Δr

Die walzrichtungsabhängige senkrechte Anisotropie hat einen Einfluss auf das Formänderungsverhalten des Bleches beim Tiefziehen. Bei einem rotationssymmetrischen Napf, der aus einem anisotropen Blech tiefgezogen wird, ist die Formänderung beispielsweise in 0° zur Walzrichtung aufgrund der Anisotropie anders als in 45° zur Walzrichtung. Es entsteht dabei ein Napf, der Zipfel aufweist.

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Werkstoffe der Blechumformung

Arten von Blechen

Aus dem Band geschnittene Tafeln werden als Grobblech bezeichnet, wenn ihre Dicke größer 3,0 mm ist, oder als Feinblech, wenn die Dicke unter 0,3 mm liegt. Während warmgewalztes Band (Warmband) im Dickenbereich des Grob- und Feinbleches erzeugt wird, liegt kaltgewalztes Band (Kaltband) fast ausschließlich als Feinblech vor. Bei Dicken unter 0,5 mm wird Kaltband als Feinstblech bezeichnet. Kaltband entsteht durch Kaltwalzen von Warmband und wird meistens nach dem Walzprozess einer Oberflächenveredelung in Form von Verzinken, Veraluminieren, Verzinnen oder Kunststoffbeschichten unterzogen.

Stahl

Anforderungen an Stahlwerkstoffe in der Umformtechnik:

• hohe Festigkeit
• hohes Formänderungsvermögen
• geringe Umformkräfte notwendig
• schweißbar
• hohe Oberflächengüte
• gut lackierbar

Eine besonders günstige Eigenschaftskombination zum Kaltumformen ergibt sich aus einem großen Unterschied zwischen Streckgrenze und Zugfestigkeit (= geringes Streckgrenzenverhältnis R_p0,2/R_m ), einer hohen Gleichmaßdehnung Ag , einem hohen Anisotropiewert r , und einem hohen Verfestigungskoeffizienten n .

Abbildung 9

Stähle zum Tief-, Streck- und Karosserieteilziehen lassen sich je nach Anwendung in folgende Unterteilung gliedern:

Weiche Tiefziehstähle

Typische Stähle zum Tief- und Karosserieteilziehen sind die in der DIN EN 10130 beschriebenen kaltgewalzten Flacherzeugnisse. Dabei wird zwischen den fünf Stählen DC 01, DC 03 bis DC 06 unterschieden. Der niedrige Gehalt von C , N und Mn in diesen Stählen führt zu niedrigen Streckgrenzen (< 250 N/mm²) bei relativ hohen Bruchdehnungen (> 30 %). Des Weiteren zeichnen sich diese Stähle durch hohe r -Werte (ca. 2) aus.

IF-Stähle

IF-Stähle (interstitial free) zeichnen sich durch sehr geringe Legierungen anC und N (0,002 bis 0,004 %) aus. Durch eine Zugabe an Titan und/oder Niob bilden sich mit diesen Legierungselementen Karbide, Nitride und Karbonitride. So entsteht ein Ferrit-Gefüge, welches frei von interstitiell gelösten C - und N -Atomen ist. Dadurch ist die Steckgrenze sehr niedrig bei gleichzeitig hohen r - und n -Werten. IF-Stähle sind daher auch alterungsbeständig. Der oben genannte DC 06 (früher IF 18 ) ist ein so genannter IF-Stahl .

Höherfeste mikrolegierte Stähle (MHZ)

Die höherfesten mikrolegierten Stähle zeichnen sich durch eine Ausscheidungshärtung durch feinst verteilte Karbonitride der Legierungselemente Ti und Nb aus, die in Bereichen von einigen Hundertstel Prozent Legierungsgehalt im Stahl vorliegen.

Dies führt zu einer deutlichen Erhöhung der Streckgrenze und der Zugfestigkeit. Die Mindeststreckgrenze dieser Stähle liegt zwischen 260 und 420 N/mm², die Zugfestigkeit liegt zwischen 350 und 620 N/mm² und die Mindestbruchdehnung zwischen 16 und 24 %. Im Stahl-Eisen-Werkstoffblatt SEW 093 sind die folgenden Sorten der höherfesten mikrolegierten Stähle aufgeführt:

ZStE 230, ZStE 260, ZStE 340, ZStE 380 und ZStE 420.

Höherfeste phosphorlegierte Stähle (PHZ)

Der im Ferrit interstitiell gelöste Phosphor bewirkt eine Mischkristallverfestigung, die je 0,01 % Phosphorgehalt eine Erhöhung der Streckgrenze um ca. 8 N/mm² bewirkt. Die Mindeststreckgrenzen liegen im Bereich von 220 bis 300 N/mm². Typische phosphorlegierte Stähle sind nach Stahl-Eisen-Werkstoffblatt SEW 094: ZStE 220 P, ZStE 260 P und ZStE 300 P.

Bake-hardening-Stähle (BHZ)

Die Besonderheit bei Bake-Hardening-Stählen ist die Erhöhung der Streckgrenze dieser höherfesten Stähle um ca. 40 N/mm² durch eine Wärmebehandlung nach der Umformung, die gleichzeitig mit dem Einbrennlackieren vonstatten geht. Bei den Bedingungen des Einbrennlackierens, einer Temperatur von 170° bei etwa 20 min Dauer, diffundiert der interstitiell gelöste Kohlenstoff an die Versetzungen und blockiert sie. Die Folge ist eine erhöhte Streckgrenze, die die Beulsteifigkeit z.B. einer Motorhaube erhöht. Die Bake-Hardening-Sorten findet man im Stahl-Eisen-Werkstoffblatt SEW 094 wieder. Beispiele sind ZStE 180 BH, ZStE 220 BH, ZStE 260 BH und ZStE 300 BH.

Des Weiteren wurden in den letzten Jahren noch andere Stahlsorten für Feinblech entwickelt, die spezielle Eigenschaften aufweisen. Hier sind nur einige dieser neueren Entwicklungen in Kurzform dargestellt:

Dualphasen-Stähle (DP)

Dualphasen-Stähle haben ein Gefüge aus Ferrit und einem Martensitanteil von ca. 20 %. Das Vorhandensein einer weichen Ferrit- Phase und einer harten Martensit-Phase erhöht die Zugfestigkeit erheblich bei einer vergleichsweise niedrigen Streckgrenze. Starke Verfestigung schon nach dem ersten Zug. Danach Gefahr von Rissbildung.

TRIP-Stähle (RA)

TRIP-Stähle (Transformation Induced Plasticity) weisen in einer ferritisch-bainitischen Grundmatrix als Besonderheit Restaustenitbestandteile auf, die bei Umformung in harten Martensit umwandeln. Diese Umwandlung führt zu einer beträchtlichen Verfestigung.

Höherfeste isotrope Streckziehstähle

Durch einen geeigneten speziellen Walzprozess wird erreicht, dass diese Stähle r -Werte um 1 aufweisen. Dies ist besonders beim Streckziehen von Vorteil.

Abbildung 10 Eigenschaftsmerkmale von kaltgewalzten Stählen [8] BHZ: Bake-hardening-Ziehgüte, HX: höherfeste IF-Stähle, HSZ: höherfeste Streckziehstähle, PHZ: phosphorlegierte höherfeste Ziehgüte, DP: Dualphasenstahl; RA: Restaustenitstahl, MHZ: mikrolegierte höherfeste Ziehgüte

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Aluminium

In den letzten Jahren wurden Feinbleche aus Aluminiumlegierungen für Karosseriebauteile mit spezifischen Umformeigenschaften entwickelt. Zum Beispiel ist die Umformbarkeit von 5000er Legierungen mit ihren höheren Mg-Gehalten mit mikrolegierten Feinkornstählen vergleichbar. Trotzdem sind einige Umformeigenschaften wie Anisotropie und Bruchdehnung schlechter als bei konventionellen Tiefziehstählen.

Drei Gruppen von Aluminiumlegierungen werden als Feinblechwerkstoffe erzeugt. Sie sind durch ihre chemische Zusammensetzung klassifiziert: die AlMg-Legierungen bzw. 5000er Legierungen, die AlCuMg-Legierungen bzw. 2000er Legierungen und AlMgSi-Legierungen bzw. 6000er Legierungen. In den wichtigen Kenngrößen dieser Al-Legierungen, wie z.B. Umformbarkeit, Festigkeit und Korrosionseigenschaften, werden diese Aluminium-Feinbleche durch die Legierungselemente besser. Trotzdem sind die Umformeigenschaften mit denen von Tiefziehstahl nicht vergleichbar. Aber durch die niedrige Dichte dieser Aluminiumwerkstoffe im Vergleich zu Stahl (ca. Halbierung des Gewichts) gibt es einen Vorteil für die Anwendung als Leichtbauteil. Bleche aus Legierungen der 5000er-Gruppe (AlMg) können Fließfiguren auf der Blechoberfläche nach dem Tief- oder Karosserieteilziehen aufweisen, die das dekorative Aussehen eines Blechbauteils beeinträchtigen. Ein Grund für diese Fließfiguren ist eine Blockierung der Versetzungen durch Fremdatome, die wie bei un- und niedriglegierten Stählen zu einer mehr oder weniger ausgeprägten Streckgrenze führt. Charakteristisch für Fließfiguren aufgrund des oben genannten Effektes sind flammenartige Muster. Bei Legierungen der 6000er-Gruppe (AlMgSi) treten diese Fließfiguren nicht auf. Daher sind Bleche aus dieser Legierungsgruppe für Karosserieaußenteile geeignet.

Wichtige Einflussgrößen

Reibung

Die Reibung hat in der Umformtechnik eine große Bedeutung, weil sie in den Kontaktflächen zwischen Werkzeug und Werkstück Verschleiß erzeugt. Der Verschleiß kann durch geeignete Wahl der Kombination aus Werkzeugwerkstoff – Schmiermittel – Werkstückwerkstoff minimiert werden. Die Schmierstoffe sollen zwischen Werkzeug und Werkstück eine trennende Gleitschicht bilden, die unmittelbare Berührung zwischen Werkzeug und Werkstück verhindert und so den Reibungswiderstand der aufeinander gleitenden Flächen vermindert.

Coulombsches Reibungsgesetz:

FR = Reibkraft

µ = Reibzahl

FN = Normalkraft

FR = μ * FN

Die Reibzahl µ ist beim Umformprozess abhängig von:

• der Werkstoffpaarung der miteinander in Kontakt tretenden metallischen Oberflächen
• der Werkzeuggeometrie
• den temperaturabhängigen Eigenschaften des Schmierstoffs sowie dessen Volumen und des Schmierortes
• der realen Kontaktnormalspannung, die eine Funktion des Flächentraganteils beider Oberflächen ist
• der Gleitgeschwindigkeit und der Reibweg der aufeinander abgleitenden Oberflächen
• der Oberflächeneigenschaften der Werkstückwerkstoffe sowie deren Änderung im Prozess.

Beim Tief-, Streck- und Karosserieteilziehen liegt meistens Mischreibung vor mit Reibzahlen von µ = 0,05 bis 0,10. Bei der Mischreibung unterscheidet man innerhalb der Makrokontaktfläche A1 eine Mikrokontaktfläche A2 mit:

1. Flächenanteilen A3, in denen die Reibpartner in direktem metallischem Kontakt miteinander stehen (Festkörperreibung),

2. Flächenanteilen, in denen die Reibpartner durch einen dünnen Schmierfilm voneinander getrennt sind (Grenzschmierung),

3. Flächen, in denen hydrostatische Schmierbedingungen vorliegen.

Abbildung 11

Gebräuchliche Schmierstoffe der Umformtechnik

Schmierstoffe müssen selbst bei hohen Niederhaltedrücken eine gute Filmfestigkeit und beständige Viskosität besitzen. Für die Kaltumformung: Chlorparaffin; Fette, Fettöle, Mineralöle; Fettsäuren, Alkohole, Amine; Seifen. Für die Warm- und Kaltumformung: wässrige Emulsionen, hochdruckbeständige Additive (bis 200 °C), Molykote (bis 400 °C), Polymer- und Kunststoffbeschichtung (bis 400 °C), Graphit (bis 800 °C), Glas (700 bis 1300 °C). Dem Schmierstoff kommt bei den herkömmlichen Blechumformverfahren besondere Bedeutung zu. Ein guter Schmierstoff sollte folgende Kriterien erfüllen:

• Schutz der Werkzeuge und des Umformgutes vor Verschleiß und Abrieb
• Bestmögliche Ausnutzung der Umformbarkeit des Umformteils
• Aufrechterhaltung des Temperaturgleichgewichtes während des Umformens
• Sicherung hoher Oberflächenqualität
• Vermeidung von Korrosion, auch bei Teilen die nach dem Umformen nicht gleich gereinigt werden
• Gute und einfache Entfernung des Schmiermittels, der Beschichtung
• Verträglichkeit mit nachfolgenden Fertigungsverfahren
• Haftfestigkeit bei hoher Flächenpressung

Organische Beschichtungen

Trägerwerkstoff

• kaltgewalzte Flacherzeugnisse aus Stahl
• elektrolytisch verzinkte Flacherzeugnisse aus Stahl
• feuerverzinkte Bänder und Bleche aus Stahl

Beschichtungsstoff

• Flüssigbeschichtung: Polyester, Epoxid, Polyurethan (PU nach DIN PUR – Kunststoff), Zinkstaubgrundierung
• Folienbeschichtung: Polyvinyl, Polyolefin (eine Art Thermoplast), Faservlies

Einsatzbereich organisch beschichteter Bleche

• Automobilbau – Dach Sitzrahmen, Motorhaube, Türen Kofferraum etc.
• Fassadenelemente
• Computergehäuse
• Gehäuse aus der Unterhaltungselektronik

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Berechnungsgrundlagen

Rondendurchmesser, Platinenermittlung

Napf ohne Flansch

Vom Napf zum Rondendurchmesser D

• 

  Abbildung 12

Rondenermittlung

Kleine Berechnungsvorlage:

Verkleinerte Darstellung, zur besseren Ansicht auf das Bild klicken.

• 

  Abbildung 13

• 

  Abbildung 14

Zugabstufungen

Die Anzahl der Züge wird über das Ziehverhältnis ermittelt:

Es gibt Auskunft über die Ziehfähigkeit (Umformgrad) eines Bleches. Es ist das Verhältnis vom Rondendurchmesser zum Durchmesser des Erstzuges bzw. des vom Durchmesser des Erstzuges zu dem des Zweitzuges usw. In der DIN 9870 wird das Verhältnis wie folgt dargestellt:

Ziehverhältnisse kann man unterschiedlichen Tabellen entnehmen Bsp. im Dubbel, die sich wie folgt dargestellt:

• 

  Abbildung 15

Das Ziehverhältnis hängt von folgenden Faktoren ab:

1. Werkstofffestigkeit

2. Blechdicke

3. Werkzeugabmessungen (Radien)

4. Niederhalterdruck

5. Schmiermittel

6. Oberflächengüte des Werkzeuges

7. Oberflächengüte des Bleches

8. Umformtemperatur

Das Gesamtziehverhältnis ergibt sich wie folgt:

Das Diagramm bezieht sich auf den Werkstoff RRSt 14 und zeigt die Abhängigkeit des größten Ziehverhältnisses vom bezogenen Stempeldurchmesser Ø d/s

• 

Außerdem ist die Bedeutung des Schmiermittels für die Umformbarkeit des Werkstoffes zu erkennen.

Tiefziehkraft

Aus einer Reihe von Formeln für die Ermittlung der Tiefziehkraft ist hier die vereinfachte Darstellung nach Romanowski:

Fz = K * π * d₁ * s * R_m

Der Korrekturwert K ist das Verhältnis von Ziehspannung und Zugfestigkeit; der Wert soll die Größe 1 nicht überschreiten, da sonst der Ziehteilwerkstoff reißt. Bei mehreren Ziehoperationen genügt die Ermittlung der Ziehkraft beim Erstzug, da die Ziehkräfte der Folgezüge geringer sind. Tiefziehkraft des Erstzuges

Fz₁ = K * π * d₁ * s * R_m

Der Faktor K wird über Tabellen der relativen Werkstoffdicke s/d₁ bestimmt.

• 

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Gesamtziehkraft

Ergibt sich wie folgt über die Ermittlung des Erstzuges.

Fz_ges = n * Fz₁

Niederhalterkraft

Zur Vermeidung von Faltenbildung wird ein Niederhalter (Blechhalter) mit einer bestimmten Kraft auf einen Flansch gedrückt. Die Neigung zur Faltenbildung ist bei dünnen Blechen stärker als bei dicken. In der Praxis wird die Niederhalterkraft meist empirisch (im Versuch) ermittelt, indem die Kraft am Ziehteil, das oft modellmäßig verkleinert wird, bis das Ergebnis für den Tiefziehvorgang optimal ist.

Die Niederhalterkraft FN ist das Produkt aus Niederhalterdruckfläche AN und dem Niederhalterdruck p_N:

F_N = A_N * p_N

Nach Siebel wird der Niederhalterdruck über folgende Formel berechnet:

Niederhalterdruck p_Nin N/mm²

Bodenreißkraft

Die Bodenreißkraft ist größer als die Tiefziehkraft, daher besteht bei fehlerfreiem Werkstoff keine Gefahr von Bodenreißern.

F_B = π * d₁ * s * R_m

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Kraftaufwand der Presse

Berechnet sich wie folgt:

F = Fz_ges + F_N

Tiefzieharbeit

Die Tiefzieharbeit kann in Hinblick auf das Arbeitsvermögen einer Presse von Bedeutung sein und ergeben sich wie folgt:

Doppelwirkende Presse	W = x * FZ * h (in Nm)
Einfachwirkende	W = (x * FZ + FN) * h (in Nm)

Der Korrekturfaktor ist in folgender Tabelle zu finden:

Harte Werkstoffe Geringe Ziehtiefe	0,5
Übliche Werkstoffe	0,6 - 0,7
Weiche Werkstoffe, Werkstücke mit bleibendem Flansch	0,8

Fehler an Ziehteilen

Epilog

Der Aufmerksame und versierte Leser stellt an Hand des Skriptes fest, dass viele Entscheidungen vor dem reinen Tiefziehprozess zu fällen sind. Die Entscheidungen müssen über den Prozess des Verfahrens, Auswahl der Blechsorte, deren Beschichtung, die wirkende Kräfte und ggf. empirischen Abläufen einhergehen.

Quellen

1. Dubbel Taschenbuch für den Maschinenbau, 19. Auflage im Springer Verlag

2. Praxiswissen Umformtechnik, Vieweg Verlag 4. Auflage

3. Lange Kurt; Umformtechnik, Band 3 im Springer Verlag

4. Fertigungstechnik, Handwerk und Technik Verlag Hamburg, 6. Auflage

5. Das Bearbeiten der Metalle, Teubners Verlag Technische Leitfäden Reihe 1, Band 6

6. Tabellenbuch Metall, Europa Lehrmittel Verlag, 43. Auflage

7. Der Werkzeugbau, Europa Lehrmittel Verlag, 13. Auflage

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--Daniel 20:59, 27. Jan 2007 (CET)