Bolzen- und Stiftverbindungen: Lösung: Unterschied zwischen den Versionen

Version vom 11. Oktober 2008, 19:22 Uhr

--Bülent 17:54, 6. Sep. 2008 (CEST

Bolzengelenk

Lösung als pdf Datei findest Du hier

Gegeben:

Ein Bolzengelenk wird durch eine sehr stark stoßhaft auftretende Kraft der schwellend belastet. F=14,5 kN Gabelkopf und Stange aus S275 JR,Zylinderstift nach DIN EN ISO 2338 sitzt mit einer Übermaßpassung in der Gabel und mit einer Spielpassung in der Stange.

Im Betrieb führt der Bolzen keine Gleitbewegung aus.

Gesucht:

a-) d ; ts ; t_G ; l und D

b-) τ_max ; τ_azul ; p ; p_zul

c-) σb

Lösung:

a-)

Einbaufall 2 liegt vor für nicht gleitende Flächen,für den der Einspannfaktor k = 1,1 beträgt.

Für sehr starke Stöße ergibt sich nach (TB 3-5c) der mittlere Anwendungsfaktor KA = 2,5

Für den nicht gehärteten Normstift beträgt der Rm = 400 N / mm², bei schwellender Belastung wählt man σb_zul = 0,2 * 400 N / mm².

σb_zul = 0,2 *400 N / mm²

σb_zul = 80 N / mm²

Der erforderliche Bolzendurchmesser wird nach Gl.9.1 bestimmt.

d ≈ k * √[( KA * Fnenn) / σb_zul ] (Gl. 9.1)

Mit den angegebenen Werten und der Stangenkraft F = 14,5kN ergibt sich ein Bolzendurchmesser von

d ≈ 1,1 k * √[( 2,5 * 14500 N * mm²) / 80 N]

d ≈ 23,415 mm

Nach TB9-3 wird der Normdurchmesser d = 25 mm gewählt.

Stangendicke Dicke der Gabelwangen

ts ≈ 1,0 * d

t_G ≈ 0,5 * d TB Seite : 100 (Hinweise)

ts ≈ 1,0 * 25 mm

t_G ≈ 0,5 * 25 mm

ts ≈ 25 mm

t_G ≈ 12,5 mm

Stiftlänge

l = ts + (2 * t_G) + (2 * c)

l = 25 mm + (2 * 12,5 mm) + (2 * 4 mm)

l = 58 mm

Unter Beachtung der Fase (c) nach (TB 9-3) wird der Stiftlänge

l = 60 mm gewählt.(ISO 2338-25h8*60 St) Für die Augen-(Naben-) Durchmesser gelten die unter 9.22 genannten Erfahrungswerte.

D = 2,5 * d (RM 9.2.2)

D = 2,5 * 25mm

D = 62,5mm

Das Gabelauge wird mit dem gleichen Durchmesser ausgeführt.

Ergebnis:

Als Bolzen wird ein Zylinderstift ISO 2338-25h8 * 60 St gewählt.Das Stangenauge wird 25mm dick, die Gabelwangen werden 12,5mm dick ausgeführt.Die Augen erhalten einen Durchmesser von 62,5mm.

b-)

Für die größte Schubspannung in der Nulllinie des Bolzens gilt nach Gl.9.3:

τ_max ≈ 4/3 * [ (KA*Fnenn) / (As*2) ] < τ_azul (Gl.9.3)

Anwendungsfaktor KA = 2,5 wie a-)

d = 25 mm

Bolzenquerschnittsfläche As = (25² mm² *π) / 4

As = 490,87 mm²

τ_max ≈ 4/3 * [ (2,5*14500 N) / (2*490,87 mm²) ]

τ_max ≈ 49,23 N/ mm²

τ_azul = Rm * 0,15 für schwellende Belastung

τ_azul = 0,15 *400 N/ mm²

τ_azul = 60 N/ mm²

τ_azul = 60 N/ mm² > τ_max = 49,23 N/ mm²

Für die mittlere Flächenpressung in der Gabelbohrung gilt nach Gl.9.4:

p = [(KA * Fnenn) / Aproj] < Pzul (Gl.9.4)

Aproj = Projektionsfläche zur Berechnung der mittleren Flächenpressung

Für Gabel AprojG = 2 * d * t_G

Für Stange AprojS = d * ts

AprojG = 2 * 25 mm * 12,5 mm

AprojG = 625 mm²

AprojS = 25 mm * 25 mm

AprojS = 625 mm²

p Gabel = (2,5 * 14500 N) / (625 mm²)

p Gabel = 58 N/ mm²

p Gabel = p Stange

p = [(KA * Fnenn) / Aproj] < Pzul (Gl.9.4)

Für S275JR beträgt der Rm = 430 N/ mm² (TB 1-1)

p_zul = Rm * 0,25 für schwellende Belastung

p_zul = 0,25 * 430 N/ mm²

p_zul = 107,5 N/ mm²

p_zul = 107,5 N/ mm² > PGabel =58 N/ mm²

Ergebnis:

Bolzengelenk ist ausreichend bemessen, da die größte Schubspannung τ_azul = 60 N/ mm² > τ_max= 49,23 N/ mm² und die mittlere Flächenpressung p zul = 107,5 N/ mm² > p Gabel = 58 N/ mm² ist.

c-)

Für das maximale Biegemoment im Bolzen gilt Mbmax nach Einbaufall 2:

Mb_max = (F * ts) / 8

Mb_max = (14500 N * 25 mm) / 8

Mb_max = 45312,5 Nmm

Mb_max = Mb_nenn

Für die Biegespannung auf den Bolzen gilt nach Gl. 9.2 :

σb ≈ [(KA * Mbnenn) / (0,1 * d^3)] < σb_zul

σb ≈ [ ( 2,5 * 45312,5 Nmm) / ( 0,1 * (25^3)mm) ]

σb ≈ 72,5 N/ mm²

σb_zul = 80 N/ mm² wie a-)

σb_zul= 80 N/ mm² > σb ≈ 72,5 N/ mm²

Ergebnis:

Der Bolzen ist ausreichend bemessen da die σb_zul = 80 N/ mm² > σb ≈ 72,5 N/ mm² ist.

Schalthebel

Lösung als pdf Datei findest Du hier

Gegeben:

dw = 32mm ;

F= 400 N greift schwellend an. Stöße treten nicht auf.

D = 2* dw  ; Kegelkerbstift nach DIN EN ISO 8744

l₁ = 80mm  ; Passkerbstift nach DIN 1469-C8*25-St

l₂ = 15mm

s = 12mm

Gesucht:

a-) d (mittlere) ; l (Länge) Kegelkerbstift ; Die Normbezeichnung des Kegelkerbstiftes.

b-) p_N ; p_w und τ_a ( p_zul Nabe; p_zul Welle und τ_azul )

c-) d1= 8mm ist zu prüfen , der ggf. zu ändern ist.

d-) p_max ( p_zul )

Lösung:

a-)

d = ( 0,2 … 0,3 ) * dw (9.3.2 RM)

d = 32mm * 0,25

d = 8mm

D = 2 * dw

D = l

D = 2 * 32mm

D =64mm

l = 64mm

Ergebnis:

Es wird ein Kerbstift ISO 8744 8 * 64 – St gewählt.

b-)

p_N = [ ( KA * Tnenn ) / (d * s *( dw + s ))] < p_zul ( Gl. 9.15)

s = (D – dw ) / 2 ;

Tnenn = F * l1 ;

KA = 1,0 keine Stöße

Tnenn = 400 N * 80mm

Tnenn = 32000 Nmm

s = (64mm – 32mm) / 2

s = 16mm

p_N = (1,0 * 32000 Nmm) / ( 8mm * 16mm * ( 32mm+16mm) )

p_N = 5,2 N/mm²

EN-GLJ-200 gilt mit Rm = 200 N/mm² (TB 1-2)

Kerbfaktor = 0,7

Rm * 0,25 (Schwellender Belastung)

p_zul= 0,7 * (0,25 * 200 N/mm²) = 35 N/mm²

p_zul= 35 N/mm² > p_N =5,2 N/mm²

p_W = [ ( 6 * KA * Tnenn) / (d * d²w)] < p_zul (Gl. 9.16)

p_W= (6 *1,0 * 32000 Nmm) / ( 8mm * 32² mm²)

p_W = 23,44 N/mm²

p_zul = 0.7 * 0,25 * 400 N/mm²= 70 N/mm²

p_zul =70 N/mm² > Pw = 23,44 N/mm²

τ_a = [(4 * KA * Tnenn) / ( d² * π * dw ) ] < τ_azul (Gl. 9.17)

τ_a = (4 * 1,0 * 32000 Nmm) / ( 8² mm² *π *32mm)

τ_a = 19,89 N/mm²

Für den festigkeitsmäßig schwächeren Stiftwerkstoff wird mit Rm 400 N/mm² gerechnet.

Rm * 0,15 Schwellender Belastung für τ_azul

τ_azul = 0,7 * 0,15 * 400 N/mm² = 42 N/mm²

τ_azul = 42 N/mm² > τ_a = 19,89 N/mm²

Ergebnis:

Die Querstiftverbindung ist ausreichend bemessen.

c-)

σ_b = [(KA * Mbnenn) / W ] < σ_bzul (Gl.9.18)

Mb = F * l₂

Mb= 400 N * 15mm

Mb = 6000 Nmm

W= 0,1 *d³

W = 0,1 * 8³ mm

W = 51,2 mm³

σ_b = (1,0 * 6000 Nmm) / 51,2 mm³

σ_b = 117,18 N/mm²

Rm * 0,2 Schwellender Belastung für σ_bzul

σ_bzul = 0,7 * 0,2 * 400 N/mm² = 56 N/mm²

σ_bzul =56 N/mm² < σ_b = 117,18 N/mm²

Gewählt:

W = 0,1 * 12³ mm

W = 172,8 mm³

σ_b = (1,0 * 6000 Nmm) / 172,8 mm³

σ_b = 34,72 N/mm²

Ergebnis:

Der Passkerbstift ist zu knapp bemessen. Sicherheitshalber wird als d₁ = 12 mm gewählt.

d-)

p_max = [( KA * Fnenn ) * ( 6 * l + 4 * s )] / ( d * s² ) < p_zul (Gl. 9.19)

p_zul</span> = 0,7 * 0,25 * 200 N/mm² = 35 N/mm² (siehe Lösung b)

p_max = (1,0 *400 N * ( 6 * 15mm +4 * 12mm )) / (12mm * 12² mm²)

p_max = 31,9 N/mm²

p_zul = 35 N/mm² > p_max = 31,9 N/mm²

Ergebnis:

Die Verbindung ist ausreichend bemessen.

Formelzeichen

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